1.前言橋梁支座的主要功能是將上部結(jié)構(gòu)的反力可靠地傳遞給墩臺，并同時完成梁體結(jié)構(gòu)所需的變形（水平位移和轉(zhuǎn)角）。由于支座本身的質(zhì)量問題，以及支座在設(shè)計、安裝、使用過程中的種種不當，而造成支座過早的破壞，影響了橋梁的正常使用。在支座的處置技術(shù)中

1.前言

　　橋梁支座的主要功能是將上部結(jié)構(gòu)的反力可靠地傳遞給墩臺，并同時完成梁體結(jié)構(gòu)所需的變形（水平位移和轉(zhuǎn)角）。由于支座本身的質(zhì)量問題，以及支座在設(shè)計、安裝、使用過程中的種種不當，而造成支座過早的破壞，影響了橋梁的正常使用。在支座的處置技術(shù)中針對不可修復(fù)的損壞狀況，就需要對支座進行更換處置，在更換的過程中，更換的方法對橋梁結(jié)構(gòu)安全的影響是非常大的，因此在更換的過程中需要對橋梁結(jié)構(gòu)的各主要受力部位進行監(jiān)控，以保證更換過程的安全和可控制。下面結(jié)合工程實例，介紹主要的施工及控制技術(shù)。

2.工程實例

　　太原高速公路74+515處，橋梁全長246.1m，為雙幅分離式橋，單幅橋?qū)?5.5m，行車道寬12m。設(shè)計荷載為汽車-超20級、掛車-120。上部結(jié)構(gòu)為先簡支后連續(xù)的裝配式預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)剛構(gòu)，斷面為T型組合梁。全橋共分兩聯(lián)，每聯(lián)均為4×30m的連續(xù)剛構(gòu)，全橋共設(shè)有支座56個，布置在各跨聯(lián)的兩端，支座型號為250×42mm球冠四氟板圓形橡膠支座。大橋于1998年建成通車，在使用運營僅4年后，橋梁支座已發(fā)生嚴重的損壞。支座保護層開裂、剝落、鋼板外露，四氟板與支座橡膠剝離等病害，嚴重影響到橋梁的使用安全，為了保障該橋的正常運營，現(xiàn)要求對該橋出現(xiàn)病害的支座進行全部更換處理。

3. 支座處置方案的確定

　　我們首先根據(jù)該橋梁的結(jié)構(gòu)特點，左右幅為分離結(jié)構(gòu)，更換時可左、右幅分別進行操作。同時考慮該橋面結(jié)構(gòu)為整體現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，為避免分別起頂對橋面板的剪切破壞，應(yīng)采用同時起頂方式。起頂所用的設(shè)備應(yīng)綜合考慮各種不利因素的影響，取用計算抬升重量的1.2倍以上作為選取設(shè)備的依據(jù)。其次根據(jù)支座的形狀系數(shù)計算出支座的抗壓彈性模量容許值（實際抗壓彈性模量值已無法試驗測得），計算支座上部承受的恒載外力值與活載外力值，得出支座可能產(chǎn)生的壓縮變形值，并適當考慮支座壓潰后的變形增大值，作為控制該支座最終的起頂量的控制值。

　　考慮該橋為4孔一聯(lián)的連續(xù)剛構(gòu)型式，為了避免在橋臺及橋墩分聯(lián)處的起頂可能對固結(jié)墩處主梁的損壞，在起頂前，首先根據(jù)預(yù)估的起頂量，計算出固結(jié)墩處主梁可能產(chǎn)生的下緣拉應(yīng)力值，計算的拉應(yīng)力值應(yīng)小于該標號砼的允許拉應(yīng)力值，并作為起頂過程的控制值。確定千斤頂?shù)钠痦斘恢?，并對該位置進行局部承壓計算，以保證局部承壓面的安全性。

4.支座更換施工注意事項

　?。?）對不同形式的橋梁應(yīng)采用不同的頂升方式。對于由T梁或工字梁組成的截面形式，一般可在梁體下安放墊板直接用千斤頂頂升的方法進行；但頂升空心板、箱梁時，則必須注意頂升部位，避免直接頂升梁體底部，而易選在兩肋及箱梁腹板部位，防止對梁體的損壞。

　?。?）由于邊梁本身自重及橋面附屬設(shè)施（如護欄、分聯(lián)處連接件）的影響，與中梁在頂升力上差異較大，在頂升時一定要壓力與行程雙控制，并以行程為最終控制。避免由于起頂不均勻而造成橋面的剪切破壞。

　　（3）嚴格控制梁體的頂升高度，避免頂升高度過高造成橋面及附屬設(shè)施的損壞。

5. 結(jié)論

　　橋上首次采用扁千斤頂技術(shù)進行支座更換，不僅成功地完成了對該橋支座的現(xiàn)場處置，而且整個施工過程始終處于受控狀態(tài)。該橋的順利施工，也表明了我們的施工方法和施工控制技術(shù)的可行性。我省使用中的橋梁有上千座，通過我們的調(diào)查，有至少20% 的橋梁支座存在較嚴重的病害，需要進行處置，否則會影響橋梁本身的結(jié)構(gòu)安全。通過對該橋的現(xiàn)場處置，我們總結(jié)出了一套適用的支座更換處置方法及控制技術(shù)，該技術(shù)有著廣闊的應(yīng)用前景。